宣布时间：2021-12-06点击：1589
摘要
接纳激光重熔对高锰铝青铜进行外貌处理，并通过显微组织视察、电化学测试和超声振动空蚀等实验，研究激光重熔对铸态高锰铝青铜微观组织、腐化和空蚀行为的影响。结果标明，重熔后合金组织明显细化，且晶粒漫衍均匀，硬度相关于铸态合金提高了约45%。电化学实验结果标明，重熔处理合金与铸态合金的电极反应历程相似，但铸态合金的腐化电位较低，腐化倾向较大�？帐词笛榻峁昝�，在3.5%NaCl溶液中空蚀5 h后，重熔处理合金的失重率仅为铸态合金的3/5�？帐葱蚊彩硬旖峁昝�，重熔处理合金外貌损伤较轻且漫衍较均匀，外貌粗糙度明显小于铸态合金。铸态和激光重熔合金的纯空蚀作用引起的失重占空蚀总失重比例划分为71.1%和50.8%，即力学攻击是造成空蚀损伤的主导因素。
要害词： 高锰铝青铜 ; 激光重熔 ; 腐化 ; 空蚀 ; 交互作用
海洋中物质资源极其富厚，随着海洋经济的生长和对海洋资源的开发，越来越多的大型设备需要建设并应用在海洋情况中。螺旋桨是重要的船舶动力装置，船舶不绝向着高速化大型化生长，对螺旋桨质料的性能要求也就越来越高。可是海洋情况是极为苛刻且较难控制的腐化情况[1]，除了静态电化学腐化外，螺旋桨与海水高速的相对运动会使螺旋桨外貌面临空泡腐化[2-4]，而空蚀和腐化的交互作用也会使螺旋桨质料外貌破坏越来越严重，使螺旋桨的效率大大降低。
高锰铝青铜 (MAB) 由于强度高，耐海水及大气腐化，铸造性能优良，被广泛用于制造大型船用螺旋桨，且用量仅次于常见的螺旋桨质料镍铝青铜。MAB是在Cu-Al合金中加入Mn、Fe、Ni等合金元素生长而来的[5]。铸态MAB合金在室温下的显微组织是庞大的，包括α相、β相和粗大的金属间化合物κ相。MAB铸件保存身分偏析、晶粒粗大、内部含有疏松和应力集中等诸多缺陷[6]，在海洋情况中还要接触大宗海生物[7]，这些都使其耐海水腐化性能面临挑战，从而泛起点蚀、空蚀、冲洗腐化、腐化疲劳等问题，而这些都会造成螺旋桨使用寿命大幅下降。对MAB铸件进行有效的外貌改性处理是提高其腐化及空蚀性能的要害。
激光外貌改性技术是通过高能激光束作用在金属外貌以抵达改善金属外貌组织和性能的目的[8]。与古板工艺相比，激光外貌改性技术可以在提高质料外貌性能的同时坚持基体金属原有的组织和性能。如激光外貌重熔 (LSM) 可以在不添加任何金属元素的情况下抵达减少或者消除铸件组织保存的铸造缺陷、改善质料身分偏析、细化晶粒等目的。这是因为能量集中的激光束可以使质料外貌快速熔化形成熔池，同时又可快速冷却获得均匀致密的非平衡组织[9]。本文接纳LSM对铸态MAB进行外貌处理，并通过显微组织和形貌视察及硬度、电化学、空蚀失重测试等，剖析LSM对铸态MAB在3.5% (质量分数) NaCl溶液的腐化和空蚀行为的影响机制。
1.实验要领
实验用质料为铸态MAB，其化学身分 (质量分数，%) 为：Al 7.28，Ni 2.10，Fe 3.62，Mn 12.35，其余为Cu。对尺寸为300 mm×100 mm×6 mm的试样进行LSM处理，激光功率5 kW，光斑直径为1 mm，扫描速度60 mm/min，氩气流量12 L/min。相邻两个激光焊道之间具有50%的搭接率。
接纳5 g FeCl3+2 mL HCl+95 mL C2H5OH溶液对铸态MAB和LSM MAB试样进行蚀刻后，接纳光学显微镜对显微组织进行视察。
接纳维氏显微硬度计对原始铸态及LSM后试样的外貌硬度进行测试，载荷为200 g，连续时间为10 s。测试点不少于10个，以包管准确性。
空蚀实验依据ASTM G32标准进行。本次实验的事情参数为振幅60 μm，振动频率20 kHz，超声振动探头置于试样正上方距离0.5 mm的位置。所用的腐化介质为蒸馏水和剖析纯NaCl试剂配制的3.5%NaCl溶液。将试样浸入液体介质中，试样外貌距液面15 mm。每种质料测试时应选择3个平行试样，确保实验结果的可重复性。接纳JEOL ISM-6480扫描电镜 (SEM) 视察试样外貌空蚀形貌。
接纳Gamry 1000E电化学事情站进行电化学测试，接纳三电极体系，事情电极为铸态MAB及LSM MAB，辅助电极为铂片，参比电极为饱和甘汞电极。在静态或者空蚀条件下，首先将试样浸泡在腐化介质中30 min以获得稳定的开路电位，然后进行极化曲线测试。极化曲线测试时，起始电位为相关于开路电位-0.25 V，电位扫描速率是0.5 mV/s。每次测试至少要有3个平行试样，确保试验结果的可靠性。接纳Cview软件对极化曲线结果进行拟合。
2.结果和讨论
2.1 显微组织及硬度剖析
铸态及LSM MAB的微观组织如图1所示。图1a为整体截面图，在激光功率5 kW，扫描速度60 mm/min的参数下进行LSM处理后，获得的重熔层深度近190 μm。从LSM MAB外貌到基体的区域包括激光重熔区和过渡区。图1b所示为基体微观组织，由α相、β相和κ相组成，各相尺寸都相对较粗大。重熔区晶粒为均匀细小的单相β，如图1c所示，铸造历程引起的身分不均匀现象消失。高能量激光使质料外貌重熔区快速熔化，由于� ；て宓睦淙匆约巴辖鸹宓挠帕嫉既茸饔�，使得熔池的冷却速度很快，原铸态组织中的α和κ相来缺乏析出，因此可获得简单细小的β相组织。图1d所示的过渡区组织中包括晶粒较粗大α相和κ相，该区域内受到激光加热的作用较弱，使该区域熔化不完全，一些粗大的κ相保存下来，一些重熔后的组织由于没有� ；て宓睦淙醋饔�，在冷却的历程中冷速较慢，析出了α相。
对LSM MAB和铸态MAB进行维氏硬度测试，结果标明，基体的显微硬度平均值约为176 HV，LSM处理后重熔区的显微硬度平均值为256 HV，较基体提高了约45%。与铸态MAB相比，LSM处理使得晶粒细化。凭据Hall-Petch公式，晶粒尺寸变小，显微硬度变大。
2.2 空蚀失重结果与剖析
铸态及LSM MAB在蒸馏水及3.5%NaCl溶液中的空蚀失重量-时间曲线及失重率-时间曲线如图2所示。在蒸馏水中空蚀5 h后，LSM MAB的失重率约0.6300 mg·cm-2·h-1，孕育期约莫为2 h ；而铸态MAB的失重率则抵达了1.4500 mg·cm-2·h-1，约为LSM MAB的2.3倍，孕育期约为1 h。在3.5%NaCl溶液中，铸态MAB的孕育期较短，约为0.5 h，失重率在短时间内快速增长 ；而LSM MAB的失重率呈缓慢增长趋势，孕育期约1 h�？帐�5 h后，铸态MAB的失重率为2.0389 mg·cm-2·h-1，而LSM MAB的失重率仅有1.2400 mg·cm-2·h-1，为铸态试样的3/5�？杉�，LSM处理使铸态MAB的抗空蚀性能提高了约1.64倍，这得益了LSM后MAB外貌硬度的提高和组织的均匀化。别的，铸态和LSM MAB在3.5%NaCl溶液中的失重率均高于在蒸馏水中的结果，这是由于腐化和空蚀之间保存交互作用。
2.3 空蚀-腐化交互作用剖析
在腐化介质中，空蚀与腐化之间保存交互作用，且两者交互作用所带来的破坏比单独作用的加和要大得多。质料的空蚀损伤包括纯空蚀损伤、纯腐化损伤和腐化-空蚀交互作用损伤。腐化和空蚀的交互作用可用以下公式体现[10]：
式中，T为累积质量损失，即在3.5%NaCl溶液中的空蚀累积质量损失 ；E为静态条件下，即蒸馏水中的纯空蚀质量损失 ；C为静态条件下的纯腐化质量损失 ；S为空蚀和腐化交互作用引起的质量损失，包括由腐化增强的空蚀损伤?E和由空蚀增强的腐化损伤?C。两者可以通过以下公式盘算获得：
式中，T为累积质量损失，即在3.5%NaCl溶液中的空蚀累积质量损失 ；E为静态条件下，即蒸馏水中的纯空蚀质量损失 ；C为静态条件下的纯腐化质量损失 ；S为空蚀和腐化交互作用引起的质量损失，包括由腐化增强的空蚀损伤?E和由空蚀增强的腐化损伤?C。两者可以通过以下公式盘算获得：
式中，C‘为空蚀条件下的腐化质量损失。C和C’可由下式确定：
其中，A是金属的原子量，这里主要考虑Cu基体，因此A=64 g·mol-1 ；n为金属的原子价，即阳极反应方程式中的电子数，取+1价 ；F为Faraday常数，取值为96500 C·mol-1 ；Icorr和I'corr划分为静态和空蚀条件下的腐化电流密度 (A·cm-2)，可通过电化学测试获得。
图3为铸态及LSM MAB在3.5%NaCl溶液中静态和空蚀条件下测得的极化曲线。铸态和LSM MAB在3.5%NaCl溶液中静态和空蚀条件下的腐化电位、腐化电流密度和腐化速率结果如表1所示。在静态条件下，两种试样的阴极和阳极历程都是类似的，阴极反应均为氧还原历程：O2+2H2O+4e-→4OH-[11,12]。LSM并没有改变质料的化学身分，因此阳极历程没有被改变，主要是Cu的溶解：Cu+2Cl-→CuCl2-+e-[11,12]。
铸态和LSM MAB的静态腐化电位划分为-446和-318 mV，可见铸态试样的腐化倾向较大。在空蚀条件下，铸态和LSM MAB的腐化电位划分为-348和-293 mV�？杉�，空蚀会使腐化电位正移�？帐醋饔靡环矫嫫苹抵柿贤饷哺纺� ；另一方面会加速传质历程，前者使电位降低，后者使电位升高，如果质料外貌没有形成� ；ば缘母纺�，那么后者占主导作用，就会泛起空蚀使电位正移的结果[13-15]。铸态和LSM MAB的腐化电流密度在静态时划分为2.9472×10-6和3.2265×10-6 A·cm-2。与静态相比，空蚀状态下的电流密度更大，铸态和LSM MAB的腐化电流密度划分是3.5123×10-5和5.9900×10-5 A·cm-2�？梢钥闯�，在静态和空蚀条件下，铸态和LSM MAB的腐化电流都比较接近，这是由于在3.5%NaCl溶液中，阴极历程主要是氧还原反应，质料的腐化速率受氧扩散控制。在空蚀条件下，氧的扩散被加速，因此腐化电流密度高于静态下的结果。
结合公式 (1~4)，可盘算获得差别分量造成的空蚀失重，见表2所示。图4为铸态及LSM MAB在3.5%NaCl溶液中空蚀5 h后各分量引起的失重占总失重的比例结果。铸态和LSM MAB的空蚀总失重T比纯空蚀E和纯腐化C失重的加和要大，即空蚀与腐化之间保存正的交互作用，配合增进质料外貌损伤。在铸态MAB的空蚀失重中，纯空蚀损伤所占比例***大，达71.1%，在LSM MAB的空蚀总失重中，纯空蚀损伤所占比例也抵达了50.8%，这一结果说明空蚀历程中爆发的力学攻击是使铸态和LSM MAB爆发空蚀破坏的主导因素。在铸态和LSM MAB的交互作用导致的失重中，?E占比均大于?C，即腐化增进空蚀的占比大些。这是由于腐化可以粗化质料外貌，恶化力学性能，加速空蚀破坏。
2.4 空蚀损伤形貌剖析
铸态和LSM MAB在3.5%NaCl溶液中空蚀差别时间后的外貌形貌如图5所示�？帐�1 h后，在铸态MAB的α/β相界处以及κ相周围泛起裂纹，这是由于各相身分结构差别[16]，对空蚀应力的响应差别，因此优先在相界处萌生裂纹，裂纹扩展后引起κ相脱落，形成空蚀坑，如图5a所示。另外，较软的α相上已经有较小尺寸的空蚀坑泛起，硬度较高的β相损伤较轻�？帐�3 h后，铸态MAB的α相爆发严重塑性变形，原始组织已不可辨认，β相爆发解理断裂，外貌粗糙度明显增加，空蚀坑泛起蜂窝状形貌，见图5c所示�？帐�5 h后，空蚀坑尺寸变大，空蚀损伤水平加重，见图5e所示。由于LSM MAB内是简单的β相组织，且硬度相关于铸态MAB明显提高，因此，在空蚀应力下，无大颗粒相的脱落和铸态组织中粗大β相的解理断裂，其外貌空蚀损伤水平较轻且均匀，见图5b，d和f所示，空蚀5 h后，外貌才泛起尺寸较小的空蚀坑 (图5f)。从空蚀形貌上来看，LSM MAB体现出明显优异的耐空蚀性能。
3.结论
(1) 经LSM处理后的MAB重熔区组织明显获得细化，且为简单的β相组织。与铸态MAB相比，LSM处理使基体硬度提高了约45%。
(2) 空蚀相同时间后，LSM MAB的空蚀损伤较小。在3.5%NaCl溶液中空蚀5 h后，LSM MAB的失重率仅为铸态的3/5，即LSM处理使铸态MAB的抗空蚀性能提高了约1.64倍。
(3) 在3.5%NaCl溶液中，铸态和LSM MAB的阴极和阳极历程都是类似的，但铸态MAB的电位较低，腐化倾向较大。在静态和空蚀条件下，铸态和LSM MAB的电流密度都比较接近，这是由于静态和空蚀条件下的阴极历程都是氧还原反应。在空蚀条件下，氧的扩散被加速，因此腐化电流密度高于静态条件下的结果。
(4) 在3.5%NaCl溶液中，腐化和空蚀交互作用使质料破坏越发严重。对铸态和LSM MAB，力学损伤是空蚀破坏的主导因素。在交互作用导致的失重中，?E占空蚀总失重的比例要大于?C，即腐化增进空蚀所引起的损伤更显著。
(5) 空蚀损伤形貌视察结果标明，铸态MAB在空蚀应力下泛起κ相的脱落和β相的解理断裂 ；与铸态相比，LSM MAB的外貌损伤较轻且漫衍较均匀。LSM处理提高了铸态MAB的外貌硬度，并使组织明显细化，因此耐空蚀性能显著提高。
来源：中国腐化与防护学报 作者：宋亓宁,武竹雨,李慧琳,佟瑶,许楠,包晔峰
